Skjuvdeformationen utgör en betydande del i den totala deformationen för KL-träskivor. I Eurokod 5, bilaga B finns en metod beskriven, Gamma-metoden, där bidraget till deformationer från tvärkrafter betraktas på ett förenklat sätt. Vid ren böjning beräknas böjstyvheten med nettotvärsnittet och tecknas EInet. I Gamma-metoden införs istället ett effektivt tröghetsmoment, Ief, i beräkningen.
Formlerna för Gamma-metoden i Eurokod 5 kan användas för tvärsnitt med 3- och 5-skiktsskivor. Teorin i båda fallen har som utgångspunkt att det andra längsgående skiktet från ovansidan fastställs som bas. De intilliggande skikten är flexibelt kopplade till basskiktet och respektive skikts ”Steinerdel” minskas med ett Gamma-värde som beror på spännvidden och de tvärgående skikten. För tvärsnitt med två längsgående skikt, resulterar de associerade formlerna i asymmetriska delresultat. Metoden implementeras enkelt för 3- och 5-skiktsskivor men kräver fördjupade beräkningar för 7-skikt eller fler skikt.
För denna metod är tvärsnittsvärdena beroende av skivans längd eller spännvidd, \(l\)ref benämns därför som en referenslängd som beror på balkens längd och upplagsförhållanden:
- för en fritt upplagd balk med enkel spännvidd, \(l\)ref = L.
- för en fritt upplagd kontinuerlig balk med minst två spann, \(l\)ref = 0,8 · L (L är den specifika spännvidden som betraktas).
- för en konsolbalk med utkragande längd, \(l\)ref = 2 · L (L är konsolens längd).
3-skiktsskiva av KL-trä
KL-träskivan kan vara uppbyggd med skikt av olika tjocklek och hållfasthetsklasser, se figur 3.9.
Vid beräkning av tvärsnittsstorheter kan följande arbetsgång och ekvationerna 3.32 – 3.35 användas.
- Varje skikt numreras från 1 till n nerifrån och upp.
- Beräkna Gamma-värden. Enbart γ3 för de längsgående skikten, det vill säga skikt 1 och skikt 3, behöver beräknas. Det tvärgående skiktet räknas inte med:
3.32 \({\gamma _1} = 1\)
3.33 \({\gamma _3} = \frac{1}{{1 + \frac{{{\pi ^2}{E_{{\rm{x}},3}}{t_3}}}{{l_{{\rm{ref}}}^2}} \cdot \;\frac{{{t_2}}}{{{G_{9090,2}}}}}}\) - Beräkna avstånden a: a1, a3. Enbart a1 och a3 för längsgående skikt 1 och 3 behöver beräknas. Det tvärgående skiktet räknas inte med:
\({\rm a_1} = \frac{{{\gamma _3}\frac{{{E_{{\rm{x}},3}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}b{t_3}\left( {\frac{{{t_1}}}{2} + {t_2} + \frac{{{t_3}}}{2}} \right)}}{{{\gamma _1}\frac{{{E_{{\rm{x}},1}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}b{t_1} + {\gamma _3}\frac{{{E_{{\rm{x}},3}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}b{t_3}}}\)
för symmetriska tvärsnitt och brädor av samma hållfasthetsklass:
\({\rm a_1} = = \frac{{{t_1}}}{2} + \frac{{{t_2}}}{2}\)
\({\rm a_3} = \frac{{{t_1}}}{2} + {t_2} + \frac{{{t_3}}}{2} - {rm a_1}\)
för symmetriska tvärsnitt och brädor av samma hållfasthetsklass:
\({\rm a_1} = \frac{{{t_2}}}{2} + \frac{{{t_3}}}{2}\) - Beräkna det effektiva tröghetsmomentet enligt följande:
3.34 \({I_{{\rm{x}},{\rm{ef}}}} = \mathop \sum \nolimits^ \frac{{{E_{{\rm{x}},{\rm{i}}}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}\frac{{{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }t_{\rm{i}}^3}}{{12}} + {\gamma _i}\frac{{{E_{{\rm{x}},{\rm{i}}}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }{t_{\rm{i}}}{\rm a_{\rm{i}}}^2 = \\ = \frac{{{E_{{\rm{x}},1}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}} \cdot \frac{{{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }t_1^3}}{{12}} + {\gamma _1}\frac{{{E_{{\rm{x}},1}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }{t_1}{\rm a_1}^2 + \frac{{{E_{{\rm{x}},3}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}} \cdot \frac{{{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }t_3^3}}{{12}} + {\gamma _3}\frac{{{E_{{\rm{x}},3}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }{t_3}{\rm a_3}^2\)
För symmetriskt tvärsnitt (t1 = t3) och samma hållfasthetsklass fås:
3.35 \({I_{{\rm{x}},{\rm{ef}}}} = \frac{{{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }t_1^3}}{{12}} + {b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }{t_1}{\rm a_1}^2 + \frac{{{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }t_3^3}}{{12}} + {\gamma _3}{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }{t_3}{\rm a_3}^2 = {b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }\left( {\frac{{2 \cdot t_1^3}}{{12}} + \left( {1 + {\gamma _3}} \right){t_1}{\rm a_1}^2} \right)\)
5-skiktsskiva av KL-trä
KL-träskivor kan vara uppbyggda med skikt av olika tjocklek och hållfasthetsklasser, se figur 3.10.
- Varje skikt numreras från 1 till n nerifrån och upp.
- Beräkna Gamma-värden. Enbart γi för de längsgående skikten, det vill säga skikt 1, skikt 3 och skikt 5 behöver beräknas. De tvärgående skikten räknas inte med och Gamma-värdet beräknas enligt ekvationerna 3.36 – 3.38:
3.36 \({\gamma _1} = \frac{1}{{1 + \frac{{{\pi ^2}{E_{{\rm{x}},1}}{t_1}}}{{l_{{\rm{ref}}}^2}}\;\frac{{{t_2}}}{{{G_{9090,2}}}}}}\)
3.37 \({\gamma _3} = 1\)
3.38 \({\gamma _5} = \frac{1}{{1 + \frac{{{\pi ^2}{E_{{\rm{x}},5}}{t_5}}}{{l_{{\rm{ref}}}^2}}\;\frac{{{t_4}}}{{{G_{9090,4}}}}}}\)
För symmetriska tvärsnitt (t1 = t3 = t5) och samma hållfasthetsklass sätts γ1 = γ5. - Beräkna avstånden ai. Enbart a1, a3 och a5 för längsgående skiktet 1, 3 och 5 behöver beräknas:
\({\rm a_3} = \frac{{{\gamma _1}\frac{{{E_{{\rm{x}},1}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}b{t_1}\left( {\frac{{{t_1}}}{2} + {t_2} + \frac{{{t_3}}}{2}} \right) - {\gamma _5}\frac{{{E_{{\rm{x}},5}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}b{t_5}\left( {\frac{{{t_3}}}{2} + {t_4} + \frac{{{t_5}}}{2}} \right)}}{{{\gamma _1}\frac{{{E_{{\rm{x}},1}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}b{t_1} + {\gamma _3}\frac{{{E_{{\rm{x}},3}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}b{t_3} + {\gamma _3}\frac{{{E_{{\rm{x}},5}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}b{t_5}}}\)
För symmetriskt (t1 = t3 = t5) och samma kvalitet sätts a3 = 0.
\({\rm a_1} = \frac{{{t_1}}}{2} + {t_2} + \frac{{{t_3}}}{2} - {\rm a_3}\)
\({\rm a_5} = \frac{{{t_3}}}{2} + {t_4} + \frac{{{t_5}}}{2} + {\rm a_3}\) - Beräkna det effektiva tröghetsmomentet enligt ekvationerna 3.39 och 3.40:
3.39 \({I_{{\rm{x}},{\rm{ef}}}} = \mathop \sum \nolimits^ \frac{{{E_{{\rm{x}},{\rm{i}}}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}} \cdot \frac{{{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }t_{\rm{i}}^3}}{{12}} + {\gamma _{\rm{i}}}\frac{{{E_{{\rm{x}},{\rm{i}}}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }{t_{\rm{i}}}{\rm a_{\rm{i}}}^2\)
\( = \frac{{{E_{{\rm{x}},1}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}} \cdot \frac{{{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }t_1^3}}{{12}} + {\gamma _1}\frac{{{E_{{\rm{x}},1}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}{b_x}{t_1}{\rm a_1}^2 + \frac{{{E_{{\rm{x}},3}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}} \cdot \frac{{{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }t_3^3}}{{12}} + {\gamma _3}\frac{{{E_{{\rm{x}},3}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}{b_x}{t_3}{\rm a_3}^2 + \frac{{{E_{{\rm{x}},5}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}} \cdot \frac{{{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }t_5^3}}{{12}} + {\gamma _5}\frac{{{E_{{\rm{x}},1}}}}{{{E_{{\rm{ref}}}}}}{b_x}{t_5}{\rm a_5}^2\)
För symmetriskt tvärsnitt (t1 = t3 = t5) och samma kvalitet:
3.40 \({I_{{\rm{x}},{\rm{ef}}}} = \frac{{{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }t_1^3}}{{12}} + {\gamma _1}{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }{t_1}{\rm a_1}^2 + \frac{{{b_x}t_3^3}}{{12}} + \frac{{{b_x}t_5^3}}{{12}} + {\gamma _5}{b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }{t_5}{\rm a_5}^2 = {b_{\mathop{\rm x}\nolimits} }\left( {\frac{{3 \cdot t_1^3}}{{12}} + 2{\gamma _1}{t_1}{\rm a_1}^2} \right)\)
Effektiv tröghetsradie
Vid kontroll av konstruktioner där det föreligger risk för knäckning ska även inverkan av skjuvning i tvärskikten beaktas. Detta görs genom att utifrån det effektiva tröghetsmomentet Ief beräkna knäcklängden \(l\)e som referenslängden \(l\)ref, se ekvationerna 3.41 och 3.42:
3.41 \({i_{{\rm{x}},{\rm{ef}}}} = \sqrt {\frac{{{I_{{\rm{x}},{\rm{ef}}}}}}{{{A_{{\rm{x}},{\rm{net}}}}}}} \)
3.42 \({i_{{\rm{y}},{\rm{ef}}}} = \sqrt {\frac{{{I_{{\rm{y}},{\rm{ef}}}}}}{{{A_{{\rm{y}},{\rm{net}}}}}}} \)
Figur 3.9 Definition av skikt och riktningar.
Figur 3.10 Beteckningar för en 5-skiktskiva av KL-trä.
Figur 3.11 Definition av mått och numrering för tvärsnitt av 3-skiktsskiva av KL-trä vid böjning kring y-axeln.
Figur 3.12 Definition av mått och numrering för tvärsnitt av 5-skiktsskiva av KL-trä vid böjning kring y-axeln.
Tabell 3.14 Effektiva tvärsnittsstorheter för 3-skiktsskivor av KL-trä enligt figur 3.11.
\(l\)ref är spännvidden för fritt upplagd KL-träskiva, bx = 1,0 m. Brädor i hållfasthetsklass C24. Böjning kring y-axeln.
| Dimension (mm) |
Skikttjocklek (mm) |
Egenvikt (kg/m2) |
(cm4) |
|||
| hKLT | t1 | t2 | t3 | gmean | gk | Ix,full |
| 60 | 20 | 20 | 20 | 25 | 23 | 1 800 |
| 70 | 20 | 30 | 20 | 29 | 27 | 2 858 |
| 80 | 20 | 40 | 20 | 34 | 31 | 4 267 |
| 80 | 30 | 20 | 30 | 34 | 31 | 4 267 |
| 90 | 30 | 30 | 30 | 38 | 35 | 6 075 |
| 100 | 30 | 40 | 30 | 42 | 39 | 8 333 |
| 100 | 40 | 20 | 40 | 42 | 39 | 8 333 |
| Dimension (mm) |
\(l\)ref = 2 m | \(l\)ref = 2,5 m | \(l\)ref = 3 m | \(l\)ref = 4 m | \(l\)ref = 5 m | \(l\)ref = 6 m | ||||||
| (cm4) | (cm) | (cm4) | (cm) | (cm4) | (cm) | (cm4) | (cm) | (cm4) | (cm) | (cm4) | (cm) | |
| hKLT | Ix,ef | ix,ef | Ix,ef | ix,ef | Ix,ef | ix,ef | Ix,ef | ix,ef | Ix,ef | ix,ef | Ix,ef | ix,ef |
| 60 | 1 591 | 1,99 | 1 636 | 2,02 | 1 633 | 2,04 | 1 692 | 2,06 | 1 706 | 2,07 | 1 714 | 2,07 |
| 70 | 2 326 | 2,41 | 2 418 | 2,46 | 2 475 | 2,49 | 2 539 | 2,52 | 2 571 | 2,54 | 2 590 | 2,54 |
| 80 | 3 188 | 2,82 | 3 342 | 2,89 | 3 442 | 2,93 | 3 557 | 2,98 | 3 616 | 3,01 | 3 650 | 3,02 |
| 80 | 3 739 | 2,50 | 3 877 | 2,54 | 3 963 | 2,57 | 4 059 | 2,60 | 4 107 | 2,62 | 4 135 | 2,63 |
| 90 | 4 964 | 2,88 | 5 207 | 2,95 | 5 368 | 2,99 | 5 556 | 3,04 | 5 654 | 3,07 | 5 711 | 3,09 |
| 100 | 6 350 | 3,25 | 6 719 | 3,35 | 6 975 | 3,41 | 7 285 | 3,48 | 7 453 | 3,52 | 7 552 | 3,55 |
| 100 | 7 177 | 3,00 | 7 484 | 3,06 | 7 684 | 3,10 | 7 914 | 3,15 | 8 033 | 3,17 | 8 101 | 3,18 |
Tabell 3.15 Effektiva tvärsnittsstorheter för 5-skiktsskiva av KL-trä enligt figur 3.12.
\(l\)ref är spännvidden för fritt upplagd KL-träskiva, bx = 1,0 m. Brädor i hållfasthetsklass C24. Böjning kring y-axeln.
| Dimension (mm) |
Skikttjocklek (mm) |
Egenvikt (kg/m2) |
(cm4) |
|||||
| hKLT | t1 | t2 | t3 | t4 | t5 | gmean | gk | Ix,full |
| 100 | 20 | 20 | 20 | 20 | 20 | 42,0 | 38,5 | 8 333 |
| 120 | 20 | 30 | 20 | 30 | 20 | 50,4 | 46,2 | 14 400 |
| 140 | 20 | 40 | 20 | 40 | 20 | 58,8 | 53,9 | 22 867 |
| 110 | 20 | 20 | 30 | 20 | 20 | 46,2 | 42,4 | 11 092 |
| 130 | 20 | 30 | 30 | 30 | 20 | 54,6 | 50,1 | 18 308 |
| 150 | 20 | 40 | 30 | 40 | 20 | 63,0 | 57,8 | 28 125 |
| 120 | 20 | 20 | 40 | 20 | 20 | 50,4 | 46,2 | 14 400 |
| 140 | 20 | 30 | 40 | 30 | 20 | 58,8 | 53,9 | 22 867 |
| 160 | 20 | 40 | 40 | 40 | 20 | 67,2 | 61,6 | 34 133 |
| 120 | 30 | 20 | 20 | 20 | 30 | 50,4 | 46,2 | 14 400 |
| 140 | 30 | 30 | 20 | 30 | 30 | 58,8 | 53,9 | 22 867 |
| 160 | 30 | 40 | 20 | 40 | 30 | 67,2 | 61,6 | 34 133 |
| 130 | 30 | 20 | 30 | 20 | 30 | 54,6 | 50,1 | 18 308 |
| 150 | 30 | 30 | 30 | 30 | 30 | 63,0 | 57,8 | 28 125 |
| 170 | 30 | 40 | 30 | 40 | 30 | 71,4 | 65,5 | 40 942 |
| 140 | 30 | 20 | 40 | 20 | 30 | 58,8 | 53,9 | 22 867 |
| 160 | 30 | 30 | 40 | 30 | 30 | 67,2 | 61,6 | 34 133 |
| 180 | 30 | 40 | 40 | 40 | 30 | 75,6 | 69,3 | 48 600 |
| 140 | 40 | 20 | 20 | 20 | 40 | 58,8 | 53,9 | 22 867 |
| 160 | 40 | 30 | 20 | 30 | 40 | 67,2 | 61,6 | 34 133 |
| 180 | 40 | 40 | 20 | 40 | 40 | 75,6 | 69,3 | 48 600 |
| 150 | 40 | 20 | 30 | 20 | 40 | 63,0 | 57,8 | 28 125 |
| 170 | 40 | 30 | 30 | 30 | 40 | 71,4 | 65,5 | 40 942 |
| 190 | 40 | 40 | 30 | 40 | 40 | 79,8 | 73,2 | 57 158 |
| 160 | 40 | 20 | 40 | 20 | 40 | 67,2 | 61,6 | 34 133 |
| 180 | 40 | 30 | 40 | 30 | 40 | 75,6 | 69,3 | 48 600 |
| 200 | 40 | 40 | 40 | 40 | 40 | 84,0 | 77,0 | 66 667 |
| Dimension (mm) |
\(l\)ref = 2,5 m | \(l\)ref = 3 m | \(l\)ref = 4 m | \(l\)ref = 5 m | \(l\)ref = 6 m | \(l\)ref = 7 m | \(l\)ref = 8 m | |||||||
| (cm4) | (cm) | (cm4) | (cm) | (cm4) | (cm) | (cm4) | (cm) | (cm4) | (cm) | (cm4) | (cm) | (cm4) | (cm) | |
| hKLT | Ix,ef | ix,ef | Ix,ef | ix,ef | Ix,ef | ix,ef | Ix,ef | ix,ef | Ix,ef | ix,ef | Ix,ef | ix,ef | Ix,ef | ix,ef |
| 100 | 5 819 | 3,11 | 6 037 | 3,17 | 6 270 | 3,23 | 6 385 | 3,26 | 6 449 | 3,28 | 6 489 | 3,29 | 6 514 | 3,30 |
| 120 | 8 475 | 3,76 | 8 935 | 3,86 | 9 447 | 3,97 | 9 705 | 4,02 | 9 851 | 4,05 | 9 941 | 4,07 | 10 001 | 4,08 |
| 140 | 11 468 | 4,37 | 12 270 | 4,52 | 13 190 | 4,69 | 13 664 | 4,77 | 13 937 | 4,82 | 14 107 | 4,85 | 14 219 | 4,87 |
| 110 | 7 470 | 3,27 | 7 745 | 3,33 | 8 041 | 3,39 | 8 186 | 3,42 | 8 268 | 3,44 | 8 317 | 3,45 | 8 350 | 3,45 |
| 130 | 10 371 | 3,85 | 10 928 | 3,95 | 11 547 | 4,06 | 11 859 | 4,12 | 12 036 | 4,15 | 12 145 | 4,17 | 12 217 | 4,18 |
| 150 | 13 583 | 4,41 | 14 524 | 4,56 | 15 603 | 4,72 | 16 160 | 4,80 | 16 480 | 4,85 | 16 680 | 4,88 | 16 812 | 4,90 |
| 120 | 9 447 | 3,44 | 9 787 | 3,50 | 10 152 | 3,56 | 10 331 | 3,59 | 10 431 | 3,61 | 10 493 | 3,62 | 10 533 | 3,63 |
| 140 | 12 583 | 3,97 | 13 246 | 4,07 | 13 982 | 4,18 | 14 353 | 4,24 | 14 564 | 4,27 | 14 694 | 4,29 | 14 779 | 4,30 |
| 160 | 16 004 | 4,47 | 17 096 | 4,62 | 18 347 | 4,79 | 18 993 | 4,87 | 19 364 | 4,92 | 19 596 | 4,95 | 19 749 | 4,97 |
| 120 | 10 571 | 3,64 | 11 130 | 3,73 | 11 752 | 3,83 | 12 065 | 3,88 | 12 242 | 3,91 | 12 352 | 3,93 | 12 424 | 3,94 |
| 140 | 14 343 | 4,23 | 15 429 | 4,39 | 16 691 | 4,57 | 17 351 | 4,66 | 17 732 | 4,71 | 17 971 | 4,74 | 18 129 | 4,76 |
| 160 | 18 408 | 4,80 | 20 175 | 5,02 | 22 317 | 5,28 | 23 474 | 5,42 | 24 156 | 5,49 | 24 587 | 5,54 | 24 875 | 5,58 |
| 130 | 13 088 | 3,81 | 13 778 | 3,91 | 14 546 | 4,02 | 14 932 | 4,07 | 15 151 | 4,10 | 15 287 | 4,12 | 15 376 | 4,13 |
| 150 | 17 130 | 4,36 | 18 422 | 4,52 | 19 924 | 4,71 | 20 709 | 4,80 | 21 163 | 4,85 | 21 447 | 4,88 | 21 635 | 4,90 |
| 170 | 21 425 | 4,88 | 23 474 | 5,11 | 25 958 | 5,37 | 27 300 | 5,51 | 28 091 | 5,59 | 28 591 | 5,64 | 28 925 | 5,67 |
| 140 | 16 003 | 4,00 | 16 838 | 4,10 | 17 767 | 4,22 | 18 234 | 4,27 | 18 499 | 4,30 | 18 663 | 4,32 | 18 771 | 4,33 |
| 160 | 20 295 | 4,51 | 21 811 | 4,67 | 23 574 | 4,86 | 24 495 | 4,95 | 25 028 | 5,00 | 25 361 | 5,04 | 25 582 | 5,06 |
| 180 | 24 803 | 4,98 | 27 156 | 5,21 | 30 007 | 5,48 | 31 548 | 5,62 | 32 455 | 5,70 | 33 029 | 5,75 | 33 413 | 5,78 |
| 140 | 16 784 | 4,10 | 17 898 | 4,23 | 19 175 | 4,38 | 19 834 | 4,45 | 20 213 | 4,50 | 20 449 | 4,52 | 20 605 | 4,54 |
| 160 | 21 460 | 4,63 | 23 467 | 4,84 | 25 900 | 5,09 | 27 215 | 5,22 | 27 990 | 5,29 | 28 479 | 5,34 | 28 807 | 5,37 |
| 180 | 26 328 | 5,13 | 29 416 | 5,42 | 33 340 | 5,77 | 35 551 | 5,96 | 36 883 | 6,07 | 37 738 | 6,14 | 38 315 | 6,19 |
| 150 | 20 229 | 4,29 | 21 577 | 4,43 | 23 122 | 4,58 | 23 919 | 4,66 | 24 378 | 4,71 | 24 663 | 4,74 | 24 852 | 4,75 |
| 170 | 25 147 | 4,78 | 27 503 | 5,00 | 30 358 | 5,25 | 31 901 | 5,39 | 32 810 | 5,46 | 33 385 | 5,51 | 33 769 | 5,54 |
| 190 | 30 215 | 5,24 | 33 759 | 5,54 | 38 264 | 5,90 | 40 801 | 6,09 | 42 331 | 6,20 | 43 312 | 6,27 | 43 975 | 6,32 |
| 160 | 24 136 | 4,48 | 25 741 | 4,63 | 27 580 | 4,79 | 28 529 | 4,88 | 29 074 | 4,92 | 29 414 | 4,95 | 29 639 | 4,97 |
| 180 | 29 266 | 4,94 | 31 999 | 5,16 | 35 310 | 5,42 | 37 100 | 5,56 | 38 154 | 5,64 | 38 821 | 5,69 | 39 267 | 5,72 |
| 200 | 34 508 | 5,36 | 38 541 | 5,67 | 43 666 | 6,03 | 46 553 | 6,23 | 48 294 | 6,34 | 49 410 | 6,42 | 50 164 | 6,47 |
